鈦及鈦合金具有低熱導(dǎo)率、低膨脹系數(shù)、高韌性 以及耐低溫等優(yōu)點，在低溫發(fā)動機、低溫超導(dǎo)零部件、 海洋工程、 航空發(fā)動機等領(lǐng)域均有大量應(yīng)用[1-2] 。 TC11鈦合金作為一種十分典型的兩相鈦合金，具有 良好的熱加工性能與力學(xué)性能[3-4] ，其可用于制造飛 機、發(fā)動機、直升機等航空航天器的結(jié)構(gòu)件和零部件， 也可用于制造石油化工設(shè)備中的反應(yīng)器、換熱器、管 道等部件，其優(yōu)異的力學(xué)性能在未來有望在其他領(lǐng)域 得到更廣泛的應(yīng)用。

因為TC11鈦合金的廣泛應(yīng)用，目前對該合金的 研究也十分多樣性，例如白鷺等[5] 研究了時效對熱旋 壓TC11鈦合金組織及性能的影響，發(fā)現(xiàn)TC11鈦合金 經(jīng)雙重退火處理后，經(jīng)熱旋壓后合金的抗拉強度與硬 度值明顯提高，當(dāng)再進行一次時效處理后，合金抗拉 強度和硬度得到進一步提高。 陳軍紅等[6] 研究了 TC11鈦合金應(yīng)變率相關(guān)的拉伸行為，發(fā)現(xiàn)TC11鈦合 金的屈服強度隨著應(yīng)變速率的提高而增大，無論處于 準(zhǔn)靜態(tài)或者動態(tài)拉伸條件下，合金均產(chǎn)生剪切斷裂， 但韌窩尺寸有所差別。 而關(guān)于TC11熱處理的研究也 較多，例如岳旭等[7] 研究時效溫度對TC11鈦合金組織與力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)經(jīng)時效處理后，組織中析 出較多α_s相，且時效溫度升高會導(dǎo)致合金強度升高， 塑性降低。 朱寧遠等[8] 研究了固溶時效處理對 TC11 鈦合金顯微組織和硬度的影響，發(fā)現(xiàn)固溶溫度的高度 會影響初生 α 相含量，固溶時間會影響晶界 α 相尺 寸，固溶溫度的增加會使硬度呈現(xiàn)先降低再趨于穩(wěn)定 的趨勢。

雖然關(guān)于TC11鈦合金的研究較多，但熱處理仍 是工程應(yīng)用中最常見的工藝，而固溶時效則是熱處理 工藝中最為常用的方法。 關(guān)于對TC11鈦合金固溶時 效的研究中[8-10] ，目前主流的固溶溫度區(qū)間均為兩相 區(qū)溫度，而關(guān)于單相區(qū)溫度的固溶處理少有報道，故 本文根據(jù)目前研究現(xiàn)狀以及工程應(yīng)用，分別設(shè)置單相 區(qū)與兩相區(qū)溫度對TC11鈦合金進行固溶處理，隨后 進行時效處理，以探究TC11鈦合金經(jīng)不同固溶時效 處理后的微觀組織形貌與拉伸性能變化，為該合金的 工程應(yīng)用做出理論參考。

1、試驗方案與材料

本研究的試驗材料是直徑為130mm的TC11鈦合金棒材,通過Avio500型等離子體發(fā)射光譜儀對原材料進行了化學(xué)成分分析,結(jié)果顯示其具體化學(xué)成分的質(zhì)量分數(shù)為:6.59% Al、1.57% Zr、3.14% Mo、0.209%0、0.193% Fe、0.30%Si、余量為Ti。通過連續(xù)升溫金相法測試試驗材料的相變點溫度為993℃。

表1固溶時效工藝參數(shù)

根據(jù)合金的相變點溫度，設(shè)置包含兩相區(qū)以及單相區(qū)的固溶溫度，隨后設(shè)置固定的時效溫度進行時效處理。具體固溶時效熱處理制度見表1,其中WC代表加熱結(jié)束后進行水冷,AC代表加熱結(jié)束后進行空冷,合金的固溶時效使用HB-2X型箱式電阻爐進行加熱處理。待合金經(jīng)不同溫度的固溶時效處理后，使用線切割對合金進行切割處理,隨后進行室溫拉伸性能測試并使用拉伸試樣的尾部位置進行微觀組織形貌觀察。關(guān)于合金的微觀組織形貌觀察，首先通過不同目數(shù)的砂紙進行粗磨,再進行細磨、機械拋光等步驟制樣,隨后使用配比HF:HNO₃:H₂O=1:3:180的腐蝕溶液進行腐蝕處理,最后在型號為XJP-6A的金相顯微鏡上觀察合金微觀組織。合金的室溫拉伸性能在INSTRON型萬能試驗機進行測試,測試標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)GB/T228.1-2010中相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。拉伸測試完成后，使用超聲波清洗儀對拉伸斷口進行去雜質(zhì)處理,并在ZEISS Supra型掃描電子顯微下進行拉伸斷口形貌觀察與分析。

2、試驗結(jié)果分析

2.1微觀組織分析

圖1為TC11鈦合金經(jīng)不同固溶時效溫度處理后的微觀組織形貌。在固溶溫度為940℃時(圖1(a)),合金的微觀組織類型為雙態(tài)組織,其主要由初生α相(位置A)以及β轉(zhuǎn)變組織(位置B)構(gòu)成,在β轉(zhuǎn)變組織內(nèi)部存在大量形貌細小的次生α相,而初生α相形貌以長條狀為主,并伴有少量等軸狀形貌。在固溶溫度升高的過程中(圖1(b)(c)),發(fā)現(xiàn)組織形貌出現(xiàn)較為明顯的變化,其中初生α相體積與含量均不斷減少。當(dāng)固溶溫度升高至1000℃時(圖1(d)),發(fā)現(xiàn)初生α相完全消失,組織中出現(xiàn)粗大的β晶粒,且析出更多的次生α相,此時的組織類型轉(zhuǎn)變?yōu)榧毱瑢应罗D(zhuǎn)變組織。

在室溫條件下，合金的組織主要以α相存在，在加熱升溫的過程中，合金組織中α相含量不斷越少，其原因是合金在經(jīng)加熱后，組織中α相會發(fā)生部分溶解，從而減少了α相的含量。當(dāng)合金加熱到單相區(qū)溫度時，組織β相開始大量生成，α相完全溶解。其在轉(zhuǎn)變過程中，α相和β相的晶格參數(shù)基本保持一致，即兩相之間存在晶格匹配。在相變過程中，α相晶格中的原子會發(fā)生位移和重新排列，形成新的晶格結(jié)構(gòu),最終轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪郲11]。

在固溶階段，加熱過程會使得合金中的溶質(zhì)元素溶解到β相中。這個過程有助于溶質(zhì)元素的均勻分布，并為后續(xù)析出過程創(chuàng)造條件。冷卻過程會將固溶處理后的合金快速冷卻到室溫，這個過程有助于形成過飽和的固溶體，為次生α相的析出提供了條件[12]。在時效處理過程中，由于合金處于過飽和狀態(tài)，溶質(zhì)元素會從固溶體中析出并形成次生α相,這個過程涉及到溶質(zhì)元素在β相中的擴散和凝聚，最終形成穩(wěn)定的次生α相,其中固溶階段溫度越高,形成的過飽和固溶體中包含溶質(zhì)元素越多，時效過程析出的次生α相越多。

2.2拉伸性能分析

圖2為TC11鈦合金經(jīng)不同固溶時效溫度處理后的室溫拉伸性能。在時效溫度確定，固溶溫度改變的條件下,合金的強度隨固溶溫度升高而逐漸增加,其抗拉強度Rm由1348MPa升至1509MPa,屈服強度 R_p0.2 由1 154 MPa升至1304 MPa,塑性則隨固溶溫度的升高而不斷減少，其斷后伸長率A由13%降低2%，斷面收縮率Z由24%降至9%。

由圖1可知,固溶溫度升高的過程中,組織中最明顯的變化為初生α相以及次生α相的體積與含量。由于初生α相的晶體取向為無序分布，這也使得其晶體結(jié)構(gòu)存在較多的晶界和位錯。晶界是晶體中兩個晶粒之間的邊界，而位錯是晶體中的一種缺陷，這些晶界和位錯可以為滑移提供更多的“路徑”，使得滑移發(fā)生更加容易。晶界和位錯的存在還可以吸收和儲存應(yīng)力能量，從而減小局部應(yīng)力峰值，提高組織的抗變形能力。此外，初生α相的晶體取向的無序分布使其能夠激活多種類型的滑移系統(tǒng)，并通過增加滑移面密度、滑移方向多樣性、晶界和位錯的存在來協(xié)調(diào)塑性變形，這種協(xié)調(diào)作用能夠提高合金的塑性變形能力、減緩晶體損傷和斷裂[13]。故組織中初生α相對合金塑性起到促進作用，即初生α相含量越多，合金塑性越好，而當(dāng)初生α相含量減少時，合金塑性不斷降低。

組織中次生α相則起到強化的效果，其強化作用從兩個方面體現(xiàn)，首先是晶體取向強化，次生α相的晶體取向通常是有序排列的,這種有序排列使得晶體結(jié)構(gòu)在宏觀上體現(xiàn)出方向性。這種方向性可以限制位錯的滑移路徑，提高組織的抗滑移能力。此外，晶體取向的有序性可以增加晶體的內(nèi)聚力，減少晶界的位錯堆積，從而高合金的強度。其次形貌細小的次生α相具有一定的晶粒細化效果,次生α相的形成通常

伴隨著晶粒的細化，晶粒細化能夠增加晶界的數(shù)量，使得組織中存在更多的晶界，從而有效阻礙位錯的移動。細小晶粒之間的晶界能夠吸收和分散應(yīng)力防止位錯擴散和晶界滑移，從提高合金的強度，即次生α相含量越多，合金強度越高[14]。

2.3拉伸斷裂微觀形貌分析

圖3展示了經(jīng)過不同固溶時效溫度處理后的TC11鈦合金拉伸斷口的微觀形貌。發(fā)現(xiàn)合金經(jīng)兩相區(qū)溫度(圖3(a)(b)(c))固溶處理后的斷口形貌中分布大量等軸狀的韌窩(位置C),當(dāng)固溶溫度升至單相區(qū)后(圖3(d)),斷口形貌由韌窩轉(zhuǎn)變?yōu)閹r石狀形貌。韌窩的形成是合金拉伸斷裂過程中出現(xiàn)的一種普遍現(xiàn)象，當(dāng)合金受到拉應(yīng)力作用時，斷裂開始在最薄弱的部位(缺陷、裂紋等)發(fā)生，然后逐漸擴展。在整個拉伸斷裂過程中，分子之間發(fā)生斷裂并形成斷口,當(dāng)斷裂繼續(xù)擴展時,合金中的纖維結(jié)構(gòu)和晶粒也會受到影響，導(dǎo)致斷口周圍的韌窩形成。韌窩數(shù)量越多且尺寸越大則意味著在斷裂時產(chǎn)生了更多的能量耗散，使得組織在受應(yīng)力作用下吸收能量并延展變形的能力，即合金塑性更高。故可知，合金經(jīng)兩相區(qū)溫度固溶處理后的塑性較單相區(qū)溫度要高，這與圖2中拉伸性能趨勢一致。

除韌窩形貌外，發(fā)現(xiàn)在斷口中還存在一定數(shù)量的微裂紋(位置D),這是因為經(jīng)時效處理后的組織中存在大量細小次生α相,其會有效減緩裂紋的擴展速度,且裂紋與次生α相相遇后,次生α相的周圍會發(fā)生一定晶界滑移并在晶界位置出現(xiàn)應(yīng)力集中，在應(yīng)力作用下最終形成微裂紋。此外，發(fā)現(xiàn)在固溶溫度升高的整個過程中,斷口中撕裂棱逐漸明顯(位置E),撕裂棱的存在可以阻礙晶界的滑移和斷裂，從而提高材料的強度,且撕裂棱也可以作為有效的位錯源,阻礙晶界滑移和斷裂的傳播，進而增加合金的強度。

3、結(jié)論

(1)在固溶溫度為兩相區(qū)時,合金的微觀組織類型為雙態(tài)組織,其組織主要由初生α相以及β轉(zhuǎn)變組織構(gòu)成，初生α相形貌以長條狀為主，并伴有少量等軸狀形貌。固溶溫度升單相區(qū)后，組織中初生α相完全消失并出現(xiàn)粗大的β晶粒,組織類型轉(zhuǎn)變?yōu)榧毱瑢应罗D(zhuǎn)變組織。

(2)在時效溫度確定，固溶溫度改變的條件下，合金的強度隨固溶溫度升高而逐漸增加，塑性則隨固溶溫度的升高而不斷減少。

(3)固溶溫度由兩相區(qū)向單相區(qū)轉(zhuǎn)變的過程中，拉伸斷口形貌由韌窩形貌向巖石狀相貌轉(zhuǎn)變,且整個過程中的撕裂棱形貌逐漸明顯。

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（注，原文標(biāo)題：固溶時效處理對TC11鈦合金組織與拉伸性能的影響）

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