鈦合金TC4 是一種（α+β）兩相型合金，該合金具備高強(qiáng)度、低密度、良好的生物性以及高彈性模量等優(yōu)異的綜合性能，在航天、醫(yī)療、電力、化工、體育器械等多個(gè)領(lǐng)域中獲得了廣泛的應(yīng)用[1]。TC4鈦合金的主要半成品是棒材、鍛件、厚板、薄板、型材和絲材等。鈦合金絲材不僅廣泛應(yīng)用于航空航天等高科技領(lǐng)域，而且由于其耐腐蝕性高、比強(qiáng)度高、非磁性和形態(tài)記憶功能，也廣泛應(yīng)用于民用領(lǐng)域[2]。例如，應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域的鈦合金絲緊固件不僅可以減輕重量和腐蝕，而且是碳纖維復(fù)合材料等結(jié)構(gòu)的必要連接 ；汽車(chē)領(lǐng)域中，與鋼彈簧相比，鈦合金彈簧的重量降低了 60%~70%。醫(yī)用鈦絲因?yàn)榫哂匈|(zhì)輕、無(wú)毒、生物腐蝕性、生物相容性好等優(yōu)點(diǎn)而成為醫(yī)用首選[3]。在海洋領(lǐng)域，鈦合金絲制成的水產(chǎn)養(yǎng)殖網(wǎng)在使用十幾年后仍然完好無(wú)損[4]。近年來(lái)，高性能TC4鈦合金絲材更是在航空焊接、3D 打印、手機(jī)標(biāo)準(zhǔn)件多個(gè)領(lǐng)域內(nèi)發(fā)揮關(guān)鍵性作用[5]。

目前，TC4鈦合金絲材一般采用輥模和拉拔兩種加工方式[6]。由于拉拔工藝的經(jīng)濟(jì)性，且采用拉拔工藝能獲得更好的組織性能和表面精度[7，8]，更多的采用此工藝。但是，采用 此工藝容易造成在其它物理性能不發(fā)生變化的情況下，TC4鈦合金絲材屈服強(qiáng)度偏低。鈦及鈦絲加工技術(shù)在國(guó)外得到了廣泛的應(yīng)用，目前采用了許多新技術(shù)和工藝，國(guó)內(nèi)很少進(jìn)行 這方面的研究，而且大多采用相對(duì)較舊的工藝，限制此工藝下TC4鈦合金絲材進(jìn)入國(guó)外高端市場(chǎng)，甚至在制定國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，都沒(méi)有對(duì)TC4鈦合金絲材的屈服強(qiáng)度進(jìn)行要求， 從而造成標(biāo)準(zhǔn)要求落后于美標(biāo)等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[9]。因此，我們要加大對(duì)鈦合金絲材加工研究的投入，以滿足市場(chǎng)需求。

為了分析拉拔工藝下屈服強(qiáng)度波動(dòng)的原因，本文設(shè)計(jì)一套試驗(yàn)方案，依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，確定造成此現(xiàn)象的原因，進(jìn)一步提出對(duì)改進(jìn)的思路。鈦及鈦絲加工技術(shù)在國(guó)外得到了廣泛的應(yīng)用，目前采用了許多新技術(shù)和工藝。因此，國(guó)外鈦合金質(zhì)量好，規(guī)格多。然而，在國(guó)家一級(jí)很少進(jìn)行這方面的研究，而且大多使用相對(duì)較舊的技術(shù)。

1、 原理分析

對(duì)金屬工件施以拉力，使其通過(guò)模具孔以得到與模具孔相同尺寸和孔型的產(chǎn)品的加工方法稱為拉拔。分析拉拔工藝，如圖 1 所示，在不考慮溫度的情況下，控制拉拔主要工藝指標(biāo)為直徑變形量和拉拔速度，而所用變形原動(dòng)力均是由電機(jī)拉拔絲材作用產(chǎn)生的，因此絲材變形就由絲材受拉伸直徑變小和受模具擠壓變形這兩種組成。在模具不變的條件下，拉拔速率就是使得兩種變形占比的控制關(guān)鍵。拉拔速率是金屬加工生產(chǎn)工藝中的一個(gè)關(guān)鍵工藝因素，對(duì)于變形金屬的性能有較大影響。由于拉伸變形由心部拓展到表面[10], 而擠壓由表面變形擴(kuò)展到心部 , 所以拉拔速率將直接決定絲材表面和心部形變強(qiáng)化的程度。

2、 試驗(yàn)數(shù)據(jù)

選擇經(jīng)過(guò)前期加工軋制到從 Φ9mm 的TC4鈦合金棒材進(jìn)行拉拔加工工藝，TC4鈦合金的成分為 Ti-6A1-4V，在實(shí)際的生產(chǎn)過(guò)程中，隨著工藝操作的變化，會(huì)出現(xiàn)相對(duì)誤差。

鈦合金元素含量的高低以及雜質(zhì)的量會(huì)對(duì)材料的變形性能產(chǎn)生影響。此外，鈦合金材料的加工性能也會(huì)受到熱變形過(guò)程中氧化和吸氮吸氫的影響。TC4鈦合金坯料熱拉伸變形后的化學(xué)成分見(jiàn)表 1。通過(guò)表 1 結(jié)果可以看出，合金化學(xué)成分符合 GB/T 3620.1-2007 的要求。

將鈦合金棒材分兩組經(jīng)過(guò)多次冷拉拔到 Φ5mm 鈦合金絲材成品，第一組每道次加工選用現(xiàn)有常規(guī)拉拔速率，即快速拉拔，第二組每道次加工選用現(xiàn)有常規(guī)一半的拉拔速率，即慢速拉拔。對(duì)兩組 Φ5mm 鈦合金絲材成品的組織分析如圖 2、圖 3 所示。圖 2a，2b 分別為采用常規(guī)拉拔速率的組織照片，圖 3a，3b 分別為采用常規(guī)一半拉拔速率的組織照片， 從圖中可以看出，其組織均為 α+β 兩相區(qū)加工組織，組織良好彌散且符合 GB/T 13810-2007 中附錄 A-A1。

對(duì)兩組成品鈦合金絲材進(jìn)行顯微硬度測(cè)試，兩組鈦合金絲材成品自表面維氏顯微硬度向心部維氏顯微硬度的數(shù)據(jù)如圖 4 所示。

將Φ的鈦合金絲材成品利用無(wú)心外圓磨，在冷卻液條件下分別加工到Φ4.8mm、Φ4.6mm、Φ4.4mm、Φ4.0mm、Φ3.5mm，分別對(duì)以上不同直徑的鈦合金TC4絲材，使用 5982 電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度的測(cè)試，測(cè)試結(jié)果如圖 5 所示。

3 、數(shù)據(jù)分析

通過(guò)圖 2 快速拉拔組織，圖 3 慢速拉拔組織可知，在保證變形一定的情況下，鈦合金TC4 絲材的兩組組織能完全均勻彌散化，但是在 1000 倍放大之下，可以明顯的觀察出快速拉拔下靠近表面組織與心部組織相比較，仍然存在一定的流向性，這主要是相對(duì)變形率小造成的[11]，而慢速拉拔下表面組織與心部組織差異不大。

從圖 4 中可以看出，慢速拉拔后鈦合金絲材的顯微硬度變化不大，顯微硬度在 305~314HV0.2 之間，而快速拉拔后鈦合金絲材硬度在 282~315HV0.2 之間，快速拉拔后的鈦合金絲材表面軟心部硬，最高硬度和最低硬度相差 33HV0.2。依據(jù)拉拔工藝分析可知，絲材在變徑過(guò)程中會(huì)受到拉自心部變形和受模具擠壓變形兩種影響[12]，由于兩種加工后絲材化學(xué)成分一致，金相組織類(lèi)型相同，所以強(qiáng)度改變主要來(lái)自形變強(qiáng)化[13]，即拉拔速度過(guò)快使得絲材變徑中受拉自心部變形為主要變徑行為。

依據(jù)圖 5 力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果可知，快速拉拔鈦合金TC4絲材的抗拉強(qiáng)度不會(huì)隨著去除絲材表面層而發(fā)生明顯變化，Φ4.8mm、Φ4.6mm、Φ4.4mm、Φ4.0mm、Φ3.5mm鈦合金絲材的抗拉強(qiáng)度分別為 1012.2MPa，1009.1MPa，995.5MPa，1010.4MPa，1000.8MPa，屈服強(qiáng)度則隨著去除表面層而提高。Φ5mm 鈦合金TC4 絲材的屈服強(qiáng)度為780.2MPa，Φ4.8mm、Φ4.6mm、Φ4.4mm、Φ4.0mm、Φ3.5mm 鈦 合 金 絲 材 的 屈 服 強(qiáng) 度 分 別 為 816.5MPa，865.7MPa，902.1MPa，918.4MPa，916.3MPa，分別 4.7%，11.0%，15.6%，17.7% 和 17.4%。這是因?yàn)榻z材有一定軟化層，而當(dāng)測(cè)試屈服強(qiáng)度時(shí)，由于拉伸速度較慢 , 依據(jù)形變強(qiáng)化原理，絲材表面將先發(fā)生變形，而引伸計(jì)測(cè)量的是絲材表面變形來(lái)確定屈服強(qiáng)度，所以就使得測(cè)量的屈服強(qiáng)度較低且伴隨表層去除而提高[14-15]。

4 、結(jié)論

（1）鈦合金TC4絲材拉拔速度是左右受拉自心部變形和受模具擠壓變形兩種的關(guān)鍵因素，且拉拔速度越快，受拉自心部變形占比越大。

（2）TC4鈦絲材在保證組織類(lèi)型相同和抗拉強(qiáng)度一定的前提下，拉拔速度過(guò)快，使得絲材心部硬表面軟是造成屈服強(qiáng)度過(guò)低的主要原因。

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